1樓：匡富
鋼結構柱底鋼墊板面積的計算原理與方法
現代鋼鐵廠鋼結構廠房的設計中，由於荷載較大，鋼柱腳下的支承鋼墊板一般設計得都很大。
鋼墊板的面積應根據混凝土的抗壓強度、柱腳底板下細石混凝土二次澆灌前柱底承受的荷載和地腳螺栓錨栓的緊固拉力計算確定。實際有些設計人員計算鋼墊板面積沿用了裝置基礎上支承墊鐵面積的計算方法一，式中為墊鐵面積皿，為安全係數一。為由於構件重量加在該墊鐵組上的負荷，為由於地腳螺栓擰緊可採用地腳螺栓的許可抗拉強度進行計算後所分佈在墊鐵組上的壓力，為基礎或地坪混凝土的單位面積抗壓強度。
實際計算時發現，當鋼柱重量較大、地腳螺栓直徑較大、數量較多時，計算出的鋼墊板面積較大，帶來施工不便鋼墊板面積越大對基礎表面平整度要求越高。若每基礎有組墊鐵，則每組面積為只，墊鐵可製成若每基礎有組墊鐵，則墊鐵可製成只。
從以上可以看出，此工程對墊鐵面積影響最大的是計算與分析參照高強螺栓施工扭矩計算。
某鋼鐵工廠鋼結構廠房，柱重約，加上屋架、托架、吊車樑及其制動系統、柱間支撐等，每柱加在墊鐵組上的負荷約為，每柱根直徑、鋼地腳螺栓，共根鋼柱，基礎混凝土標號為，一取混凝土軸心抗壓強度設計值，則一又式中為施工扭矩為扭矩係數平均值屍。
為地腳螺栓擰緊後所分佈在墊鐵組上的壓力，也即為螺桿直徑工可取。一火又值的取法，因尚無此種螺栓扭矩係數試驗資料，但考慮到地腳螺栓製造精度、儲存方法等因素，且此螺栓為切削法制造，早期國內試用高強螺栓時也曾採用該方法制造，其扭矩係數可達。，估計此地腳螺栓扭矩係數大於，為了安全，計算中取。
值採用地腳螺栓許可強度進行計算時，螺栓擰緊所分佈在墊鐵上的壓力必然大。
但當用扭矩係數計算時，可能出現風荷載所造成壓力大於擰緊產生壓力的情況。
國家規範二級基坑整體穩定性安全係數允許值是多少
2樓：匿名使用者
基坑支護計算中，對穩定性的控制要求主要是：內部穩定和外部穩定，通過這回
兩項驗算通過，來答滿足整體穩定要求，基坑規範中沒有對整體穩定安全係數允許值提出要求，而是分為對內穩和外穩提要求。
如果一定要找一個允許值，基坑規範裡中不到，可以到建築邊坡規範裡找，可以驗算，但不能作為計算的依據。
岩石堅固係數出自什麼規範?
3樓：不曾明瞭
普氏係數又稱岩石的堅固性係數、緊固係數，由俄羅斯學者於2023年提出，數值是岩石或土壤的單軸抗壓強度極限的1/100，記作f，無量綱。
根據岩石的堅固性係數(f)可把岩石分成10級，等級越高的岩石越容易破碎。
為了方便使用又在第ⅲ,ⅳ,ⅴ,ⅵ,ⅶ級的中間加了半級。考慮到生產中不會大量遇到抗壓強度大於200mpa的岩石，故把凡是抗壓強度大於200mpa的岩石都歸入ⅰ級。
這種方法比較簡單，而且在一定程度上反映了岩石的客觀性質。但它也還存在著一些缺點：
(1) 岩石的堅固性雖概括了岩石的各種屬性（如岩石的鑿巖性、爆破性，穩定性等），但在有些情況下這些屬性並不是完全一致的。
(2) 普氏分級法採用實驗室測定來代替現場測定，這就不可避免地帶來因應力狀態的改變而造成的堅固程度上的誤差。
4樓：平毅然
岩石的堅固性係數
由俄羅斯學者於2023年提出的岩石堅固性係數（又稱普氏係數）至今仍在礦山開採業和勘探掘進中得到廣範應用。岩石的堅固性區別於岩石的強度，強度值必定與某種變形方式（單軸壓縮、拉伸、剪下）相聯絡，而堅固性反映的是岩石在幾種變形方式的組合作用下抵抗破壞的能力。因為在鑽掘施工中往往不是採用純壓入或純迴轉的方法破碎岩石，因此這種反映在組合作用下岩石破碎難易程度的指標比較貼近生產實際情況。
岩石堅固性係數f表徵的是岩石抵抗破碎的相對值。因為岩石的抗壓能力最強，故把岩石單軸抗壓強度極限的1/10作為岩石的堅固性係數，
式中：--岩石的單軸抗壓強度，mpa。
f是個無量綱的值，它表明某種岩石的堅固性比緻密的粘土堅固多少倍，因為緻密粘土的抗壓強度為10mpa。岩石堅固性係數的計算公式簡潔明瞭，f值可用於預計岩石抵抗破碎的能力及其鑽掘以後的穩定性。根據岩石的堅固性係數(f)可把岩石分成10級（表1-9），等級越高的岩石越容易破碎。
為了方便使用又在第ⅲ,ⅳ,ⅴ,ⅵ,ⅶ級的中間加了半級。考慮到生產中不會大量遇到抗壓強度大於200mpa的岩石，故把凡是抗壓強度大於200mpa的岩石都歸入ⅰ級。
這種方法比較簡單，而且在一定程度上反映了岩石的客觀性質。但它也還存在著一些缺點：
(1)岩石的堅固性雖概括了岩石的各種屬性（如岩石的鑿巖性、爆破性，穩定性等），但在有些情況下這些屬性並不是完全一致的。
(2)普氏分級法採用實驗室測定來代替現場測定，這就不可避免地帶來因應力狀態的改變而造成的堅固程度上的誤差。
5樓：仙秋梵悌
還不如提高技能會讓頭髮剛進入
鋼絲繩安全係數用於供人升降用為14的規定，出自哪個規範或標準？
6樓：雷雨洪去
不同的起重用的鋼絲繩有不同的規格，還有不同的承重量，安全係數也不一樣，你最好找一下特種裝置手冊，大型吊裝風險很大所以要保證絕對安全。查查資料有必要的。
鋼結構柱底鋼墊板面積計算
7樓：子車碧春汪易
鋼結構柱底鋼墊板面積的計算原理與方法
現代鋼鐵廠鋼結構廠房的設計中，由於荷載較大，鋼柱腳下的支承鋼墊板一般設計得都很大。
鋼墊板的面積應根據混凝土的抗壓強度、柱腳底板下細石混凝土二次澆灌前柱底承受的荷載和地腳螺栓錨栓的緊固拉力計算確定。實際有些設計人員計算鋼墊板面積沿用了裝置基礎上支承墊鐵面積的計算方法一，式中為墊鐵面積皿，為安全係數一。為由於構件重量加在該墊鐵組上的負荷，為由於地腳螺栓擰緊可採用地腳螺栓的許可抗拉強度進行計算後所分佈在墊鐵組上的壓力，為基礎或地坪混凝土的單位面積抗壓強度。
實際計算時發現，當鋼柱重量較大、地腳螺栓直徑較大、數量較多時，計算出的鋼墊板面積較大，帶來施工不便鋼墊板面積越大對基礎表面平整度要求越高。若每基礎有組墊鐵，則每組面積為只，墊鐵可製成若每基礎有組墊鐵，則墊鐵可製成只。
從以上可以看出，此工程對墊鐵面積影響最大的是計算與分析參照高強螺栓施工扭矩計算。
某鋼鐵工廠鋼結構廠房，柱重約，加上屋架、托架、吊車樑及其制動系統、柱間支撐等，每柱加在墊鐵組上的負荷約為，每柱根直徑、鋼地腳螺栓，共根鋼柱，基礎混凝土標號為，一取混凝土軸心抗壓強度設計值，則一又式中為施工扭矩為扭矩係數平均值屍。
為地腳螺栓擰緊後所分佈在墊鐵組上的壓力，也即為螺桿直徑工可取。一火又值的取法，因尚無此種螺栓扭矩係數試驗資料，但考慮到地腳螺栓製造精度、儲存方法等因素，且此螺栓為切削法制造，早期國內試用高強螺栓時也曾採用該方法制造，其扭矩係數可達。，估計此地腳螺栓扭矩係數大於，為了安全，計算中取。
值採用地腳螺栓許可強度進行計算時，螺栓擰緊所分佈在墊鐵上的壓力必然大。
但當用扭矩係數計算時，可能出現風荷載所造成壓力大於擰緊產生壓力的情況。
8樓：薩雙勾文虹
不知道你講的是地腳螺栓墊片,還是鋼柱的墊鐵!
如果是墊片,就按圖紙標的尺寸計算重量
如果是安裝墊鐵,測鉸結柱,無需墊鐵只要有墊片就可以,如果是固結柱,可以根據柱底板大小來估算,一般每支柱佈置4個點,每個點可以按100*100*50來計算
底層柱最小剛度驗算
9樓：法克妄語
這應該是屬於「正截面受壓承載力計算」中求「鋼筋混凝土構件的穩定係數」所需要的引數。l0是柱子的計算長度，b是柱子的短邊尺寸，根據l0/b的大小查表得到「鋼筋混凝土構件的穩定係數」進而求得這根柱子的正截面受壓承載力。
參考的規範是《混凝土結構設計規範》6.2.15條，不過規範裡的數值沒有25，有24和26。
吊杆吊點檢測報告中吊點安全載荷係數是什麼意思
10樓：巢秋梵悌
三、起吊機具技術引數計算
（一）起吊鋼絲繩安全係數驗算
起吊鋼絲繩擬選用6×19-φ20型，查得其最小總破斷力為18噸。按最重的精煤脫介篩解體（拆除激振器）後重量約為18噸計，採用兩組滑輪組抬吊，每組滑輪4繩，則總繩數為4×2=8股。
總載荷為：w終=w篩+w滑車+w繩=18+0.15+0.23=18.38噸
每股鋼絲繩所受張力為：18.38÷8=2.3噸
鋼絲繩安全係數為：18÷2.3=7.8>6
故，所選6×19-φ20鋼絲繩滿足要求。
（二）jm2-14慢速絞車提升能力驗算
從jm型慢速絞車技術效能表查得，該絞車牽引力為14噸，而終端載荷僅為2.3噸，故滿足要求。
（三）滑車載荷驗算
採用兩組滑輪組抬吊。每組滑輪組滑車擬選用lqd2-16雙輪閉口吊環型和hqg2-16雙輪閉口吊鉤型各一個。該滑車額定載荷為16噸。
總負荷為：w終=w篩+w滑車+w繩=18+0.15+0.23=18.38噸
取抬吊係數1.2，則每組滑輪組（即每個滑車）所受載荷為：
18.38噸÷2×1.2=11.028噸<16噸
故所選滑車滿足要求。
四、鋼桁架、樑柱承載驗算
計算主要結果及對比分析：
（一）鋼筋混凝土承重結構計算結果
11軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=370kn
樑端實際抗剪能力：380kn
計算結論：結構安全
12軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=730kn
樑端實際抗剪能力：739kn
計算結論：結構安全
13軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=426kn
樑端實際抗剪能力：438kn
計算結論：結構安全
12軸和13軸a～b軸因樓板開洞影響，需採取支護措施。
14軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=610kn
樑端實際抗剪能力：618kn
計算結論：結構安全
15軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=380kn
樑端實際抗剪能力：382kn
計算結論：結構安全
（二）吊裝採用的臨時鋼結構計算結果
吊裝鋼結構中部分構件整改前後不利位置的計算結果及對比
（1）c軸上12～13軸之間的樑（跨中）計算結果；
（2）12～13軸之間的軌道樑最不利位置的計算結果；
（3）a～b軸之間13～15軸內的軌道樑（跨中）計算結果；
（4）b軸與c軸之間的軌道樑（跨中）不利位置處計算結果；
（5）最長圓形柱的驗算（按軸心受壓構件驗算，由穩定控制）；
（6）最長工字型柱的驗算（按軸心受壓構件驗算，由穩定控制）。
吊點檢測報告中吊點安全載荷係數是什麼意思
11樓：
三、起吊機具技術引數計算
（一）起吊鋼絲繩安全係數驗算
起吊鋼絲繩擬選用6×19-φ20型，查得其最小總破斷力為18噸。按最重的精煤脫介篩解體（拆除激振器）後重量約為18噸計，採用兩組滑輪組抬吊，每組滑輪4繩，則總繩數為4×2=8股。
總載荷為：w終=w篩+w滑車+w繩=18+0.15+0.23=18.38噸
每股鋼絲繩所受張力為：18.38÷8=2.3噸
鋼絲繩安全係數為：18÷2.3=7.8>6
故，所選6×19-φ20鋼絲繩滿足要求。
（二）jm2-14慢速絞車提升能力驗算
從jm型慢速絞車技術效能表查得，該絞車牽引力為14噸，而終端載荷僅為2.3噸，故滿足要求。
（三）滑車載荷驗算
採用兩組滑輪組抬吊。每組滑輪組滑車擬選用lqd2-16雙輪閉口吊環型和hqg2-16雙輪閉口吊鉤型各一個。該滑車額定載荷為16噸。
總負荷為：w終=w篩+w滑車+w繩=18+0.15+0.23=18.38噸
取抬吊係數1.2，則每組滑輪組（即每個滑車）所受載荷為：
18.38噸÷2×1.2=11.028噸<16噸
故所選滑車滿足要求。
四、鋼桁架、樑柱承載驗算
計算主要結果及對比分析：
（一）鋼筋混凝土承重結構計算結果
11軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=370kn
樑端實際抗剪能力：380kn
計算結論：結構安全
12軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=730kn
樑端實際抗剪能力：739kn
計算結論：結構安全
13軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=426kn
樑端實際抗剪能力：438kn
計算結論：結構安全
12軸和13軸a～b軸因樓板開洞影響，需採取支護措施。
14軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=610kn
樑端實際抗剪能力：618kn
計算結論：結構安全
15軸：
吊裝引起樑端最大計算剪力：vmax=380kn
樑端實際抗剪能力：382kn
計算結論：結構安全
（二）吊裝採用的臨時鋼結構計算結果
1.吊裝鋼結構中部分構件整改前後不利位置的計算結果及對比
（1）c軸上12～13軸之間的樑（跨中）計算結果；
（2）12～13軸之間的軌道樑最不利位置的計算結果；
（3）a～b軸之間13～15軸內的軌道樑（跨中）計算結果；
（4）b軸與c軸之間的軌道樑（跨中）不利位置處計算結果；
（5）最長圓形柱的驗算（按軸心受壓構件驗算，由穩定控制）；
（6）最長工字型柱的驗算（按軸心受壓構件驗算，由穩定控制）。